бетон плотина

Купить бетон в Москве

Цементный раствор. При любом индивидуальном или промышленном строительстве используется цементный раствор. Пропорции, в которых замешиваются песок и цемент, зависят от типа возводимой постройки.

Бетон плотина фасад бетон для кухни купить

Бетон плотина

ГОСТИНАЯ НЭНСИ БЕТОН

Один из важнейших вопросов при возведении бетонных плотин — снижение фильтрации воды в основании. С этой целью в основании высокой бетонной плотины вблизи верховой грани устраивается противофильтрационная завеса. На остальном участке основание дренируется для уменьшения давления воды на подошву плотины, что повышает устойчивость сооружения. Источник: dic.

По условиям пропуска воды железобетонные плотины могут быть глухими главным образом при высоких напорах и водосбросными с поверхностными или глубинными отверстиями при различных напорах. По конструктивному признаку различают железобетонные плотины гравитационные, контрфорсные и арочные. Железобетонная плотина гравитационного типа представляет собой ячеистую или ряжевую конструкцию, секции которой заполняются балластным грунтом.

Вес грунта, а также устранение фильтрационного давления на подошву плотины благодаря отсутствию сплошной фундаментной плиты позволяют сэкономить значительную часть объёма бетона и обеспечивают устойчивость сооружения против сдвига. Контрфорсная железобетонная плотина выполняется в виде тонкостенной конструкции с небольшим объёмом железобетона.

Арочные железобетонные плотины сооружают редко; по сравнению с бетонными арочными плотинами они в ряде случаев менее экономичны вследствие значительного расхода стали. Схемы бетонных плотин: а — гравитационной; б — арочной; в — контрфорсной; 1 — верховая грань; 2 — бык; 3 — затвор; 4 — гребень водослива; 5 — носок; 6 — водоспуск; 7 — низовая грань; 8 — плоское напорное перекрытие; 9 — контрфорс; 10 — балки жёсткости; 11 — противофильтрационная завеса; 12 — дренаж.

Источники: www. В практике современного гидротехнического строительства различают: каменно-набросные насыпные , полунабросные, из каменной сухой кладки. Каменные плотины строят, как правило, глухими с пропуском воды через водосбросы в берегах, реже — в теле плотины. Основные материалы для тела плотин: камень рваный из карьеров , галька, гравий, щебенистые грунты. Камень для наброски и сухой кладки должен обладать достаточной прочностью и стойкостью против выветривания, действия мороза и разрушения фильтрационным потоком.

Лучшие материалы для наброски — изверженные породы гранит, сиенит, диорит, базальт и др. Существенное значение имеют размеры и формы камня, а также способы уплотнения наброски, влияющие на пустотность наброски, величину осадки тела плотины и крутизну откосов. В качестве основания для каменных плотин пригодны практически все виды скальных пород; из нескальных пород — гравелисто-галечные, крупнозернистые пески, глины и плотные суглинки.

Возможность использования местных материалов определяет экономичность каменных плотин, их широкое применение в различных географических районах. Типы каменных плотин: а, б — каменно-набросные; в — из каменной сухой кладки; г — полунабросная с напорной частью из сухой кладки и низовой — из каменной наброски ; д — набросная с бетонной напорной стенкой.

Опорные конструкции стальных плотин могут быть: подкосного типа, стоечнораскосного типа и типа сквозных ферм. Контрфорсы или сквозные фермы заанкериваются в фундаментную плиту или непосредственно в скальное основание. Преимущества стальных плотин: наиболее полное использование механических свойств материала, быстрота возведения за счет возможности укрупненной сборки элементов плотины в заводских условиях и возможности производства работ практически при любых погодных условиях, относительно невысокая стоимость плотины.

К недостаткам стальных плотин можно отнести: необходимость проведения дополнительных работ по защите стали от коррозии и большой расход металла, стоимость которого в последние годы постоянно растет. Данные недостатки не способствовали строительству данного типа плотин за последние десятилетия. Примерами построенных и эксплуатируемых достаточно большой период времени стальных плотин могут служить головная плотина Караязской оросительной системы на реке Куре, плотины АшФорк, Хаусер-Лейк и Редридж.

В последние 20 лет XX в. В целом, металлические плотины щитовые, разборно-щитовые строят крайне редко из-за дороговизны металла, который широко используется в гидротехническом строительстве в виде проката для затворов, закладных элементов, трубопроводов, резервуаров и т. Источник: engineeringsystems. Деревянные плотины строятся для небольших напоров м, реже м , обычно водосливными; по конструкции флютбета они делятся на свайные, ряжевые, свайно-ряжевые и контрфорсные.

Отверстия плотин ограничиваются береговыми устоями; при большой длине водосливного фронта он разделяется на несколько отверстий промежуточными опорами: быками, контрфорсами, стойками. Перекрываются отверстия деревянными щитами, обычно в несколько рядов по высоте. Для подъёма и опускания щитов служат простые подъёмники — вороты стационарные или передвижные.

В лесных районах часто сооружают низконапорные деревянные плотины свайной и ряжевой конструкции обычно их устраивают водосливными. Деревянные плотины, как правило, устраиваются водосбросными водосливными , глухие деревянные плотины, даже в местностях богатых строительным лесом, оказываются дороже, чем земляные или каменнонабросные. Одно из достоинств деревянных плотин использование для их строительства дерева, как местного строительного материала.

Основной породой дерева используемой при строительстве деревянных плотин является сосна, наиболее распространенная и стойкая в условиях переменной влажности порода. Другими стойкими против загнивания породами являются дуб и лиственница, однако вследствие их дороговизны, они используются лишь в особо ответственных частях сооружений. Ящики изготавливаются из высокопрочной проволоки со специальным антикоррозийным покрытием и конструкция их такова, что позволяет полностью использовать прочностные свойства металла.

Фирмы, выпускающие габионные конструкции, гарантируют безопасную и надежную их работу до 50 лет. Этот тип плотин в последнее время получил широкое распространение за рубежом при строительстве плотин высотой м на горных реках.

В зависимости от того, как устроена кладка габионов, такие плотины бывают: многоступенчатого, трапецеидального и прямоугольного профилей. Надежность габионных плотин может быть повышена устройством сверху асфальтобетонных покрытий. Теоретическими и в основном экспериментальными работами Б. Сергеев, О. Затворницкий было доказано, что так называемые мягкие конструкции могут широко применяться при строительстве плотин малых напоров, Установить мягкую оболочку можно как на флютбете незначительной высоты, так и на гребне плотины.

По конструкции мягкие подпорные сооружения подразделяются на сооружения наполняемые водой, воздухом или водой и воздухом, мембранные и комбинированные. Конструкции этих сооружений состоят из несущей мягкой оболочки, анкерных конструкций, для закрепления оболочек в основании, системы трубопроводов и насосно-вентиляторного оборудования, позволяющего осуществлять наполнение или опорожнение оболочек, датчиков, позволяющих контролировать работу конструкции, а также систему управления питанием, служащей для наполнения или опорожнения оболочки.

Крепление оболочки к флютбету или к водосливу осуществляется с помощью анкерного приспособления состоящего из металлической плиты, на которой с помощью бруса и стяжных болтов зажимаются края оболочек. Система наполнения оболочки водой и её опорожнения может быть самотечной, принудительной или комбинированной.

К несомненным преимуществам тканевых плотин можно отнести их относительную дешевизну, технологичность при их изготовлении и монтаже и короткие сроки строительства, особенно, в сравнении со сроками строительства плотин из бетона и железобетона. Недостатками оболочек является их старение под атмосферными воздействиями, истираемость льдом, а также недостаточный опыт их строительства и эксплуатации.

По конструктивным признакам различаются следующие основные типы земляных насыпных плотин: 1 плотины из однородного грунта; 2 плотины из неоднородного грунта; 3 плотины с наружной верховой маловодопроницаемой или водонепроницаемой противофильтрационной преградой в виде экрана, выполненного из маловодопроницаемого грунта, асфальтобетона, полиэтиленовой пленки и т. В зависимости от способа производства работ различают земляные насыпные плотины: 1 уплотняемые механическими средствами без применения отсыпки грунта в воду «сухой способ» ; 2 возводимые путем отсыпки грунта в воду также в некоторой мере уплотняемые механическими средствами.

Земляные насыпные плотины имеют трапецеидальное поперечное сечение. Гребень глухой земляной плотины намечают так, чтобы он возвышался над нормальным подпорным уровнем НПУ и форсированным подпорным уровнем ФПУ на высоту, несколько большую высоты наката ветровой волны на верховой откос плотины. Ширина плотины поверху задается такой, чтобы на ее гребне можно было разместить проезжую дорогу. Преимущества намывных плотин — механизация всего процесса по разработке и укладке грунта, ведение работ при любых погодных условиях и некоторое сокращение затрат.

В зависимости от материала и способов возведения намывные плотины подразделяют на однородные и неоднородные. Для намыва применяют связные и несвязные грунты. Для намыва целесообразно использовать песчаные грунты I и II групп. Супеси III группы, суглинки IV группы, гравийные и галечниковые грунты V группы применяют при технико-экономическом обосновании. Гравийные грунты следует использовать для упорных призм, а суглинки и глины — для ядра.

Намыв проводят по картам, которые обваловывают по периметру грунтовыми дамбочками первичного и попутного обвалования первичное обвалование выполняют для первой карты, примыкающей к основанию плотины. Различают надводный и подводный намыв. Надводный намыв ведут на пойменных участках при отсутствии воды в русле реки.

Подводный намыв характерен для русловых участков рек, где можно получить только однородные плотины с заложением откосов, соответствующих углу естественного откоса в воде. Его выполняют без подготовки основания под плотину; илистые наносы в рыхлом состоянии можно при намыве отжать за пределы контура плотины. Направленные взрывы в гидротехническом строительстве используют для возведения плотин, дамб, перемычек, упорных призм в каменно-набросных плотинах, а также при прокладке каналов.

Взрывонабросные плотины возводят однородными и с противофильтрационными устройствами. Основная часть тела взрывонабросной плотины — навал, образованный после взрыва, не имеет геометрического очертания, соответствующего заданному профилю.

Учитывая это, затем выполняют работы по приведению навала до проектных размеров и проводят планировку откосных плоскостей с заданным заложением. Преимущества возведения сооружений направленным взрывом: возведение сооружений происходит в короткое время; работа требует минимального числа механизмов и рабочих; работы можно осуществлять в любое время года; более низкая стоимость сооружений по сравнению с другими способами возведения; возможность применения в условиях, когда другие способы очень сложны; для возведения сооружений можно использовать любые грунты и каменные породы; работы по выполнению взрывов можно проводить без предварительного перекрытия русла реки; возведение сооружений направленным взрывом подтверждено практикой и оправдано с технической и экономической стороны.

Недостатки возведения плотин направленным взрывом: увеличение объема работ по сравнению с проектными решениями; выполнение горных выработок для размещения зарядов ВВ; трудность выполнения противофильтрационных устройств.

Гравитационная плотина — весьма распространённый тип плотин, применяемый как на скальных Бухтарминская, Красноярская ГЭС , так и на нескальных водосливные плотины волжских гидроузлов грунтах. Наиболее экономичные формы очертания поперечного профиля гравитационной плотины близки к треугольнику или трапеции.

Основной параметр гравитационной плотины — отношение толщины плотины по основанию к её высоте — зависит от характера грунта или пород основания и изменяется от 0,6 скала до 1,2 глина. Наибольшая высота существующих гравитационных плотин - м плотина Гран-Диксанс в Швейцарии.

Наличие значительного запаса прочности у гравитационных плотина позволяет облегчать их конструкции путём устройства широких температурных, осадочных швов Братская ГЭС , пустот, заполняемых балластом, или без балласта Боткинская ГЭС , продольных полостей и осуществления других инженерных мероприятий, улучшающих условия работы плотин и уменьшающих их стоимость. Арочные плотины сооружают преимущественно из бетона при наличии прочного скального основания и скалистых берегов.

Арочные плотины могут быть глухими, т. При этом удельный вес бетона принимается в водонасыщенном состоянии. Схема силового воздействия воды. Силовое воздействие фильтрующейся воды следует учитывать только в виде противодавления и объемных сил в основании плотины:. Силовое воздействие фильтрующейся воды следует учитывать только в виде противодавления:.

При этом удельный вес грунта принимается во взвешенном состоянии. Значения гидродинамического давления р и его градиента в потоке фильтрующейся воды в расчетных областях фильтрации основания и тела плотины определяются фильтрационными расчетами согласно пп.

На наружных гранях плотины и свободных поверхностях основания в верхнем и нижнем бьефах значения р совпадают с величиной гидростатического давления. На подошве плотины гидродинамическое давление, Па, определяется по формуле. Значение h v определяется как разность отметок уровня воды в нижнем бьефе и рассматриваемой точки.

Для плотин высотой менее 60 м на скальных основаниях значения h f допускается находить по эпюрам, приведенным на черт. Эпюры пьезометрического напора по подошве плотины. Таблица 5. Гравитационные без полостей у основания черт. Гравитационные с продольной полостью у основания черт. Гравитационные с расширенными швами и массивно-контрфорсные черт. Значения коэффициента a 2 следует принимать:. При расчете устойчивости давление наносов P ws , кН со стороны верхнего бьефа на 1 м длины сооружения допускается определять по формуле.

Температурные воздействия следует принимать по данным многолетних наблюдений за температурой воздуха в створе плотины и на основании прогноза температуры воды в водохранилище. Динамические нагрузки при осуществлении сбросов воды следует определять для плотин I и II классов по результатам расчетов и экспериментальных исследований, для плотин III и IV классов - по результатам расчетов или аналогам. Расчеты бетонных и железобетонных плотин согласно СТ СЭВ надлежит производить по методу предельных состояний:.

Для плотин I и II классов в дополнение к расчетам, как правило, необходимо предусматривать проведение экспериментальных исследований; для плотин III и IV классов такие исследования допускается выполнять при надлежащем обосновании. Расчеты на общую прочность и устойчивость, по деформациям и по раскрытию трещин, а также расчеты по раскрытию строительных швов с учетом очередности возведения плотины следует выполнять для всей плотины в целом или для отдельных ее секций или отдельных столбов.

Расчеты на местную прочность и по образованию трещин следует производить для отдельных конструктивных элементов сооружения; для бетонных конструкций расчеты по образованию трещин следует выполнять только для элементов, ограниченных строительными и конструктивными швами. Расчеты плотин, их оснований и отдельных элементов на прочность и устойчивость следует производить для наиболее неблагоприятных расчетных случаев эксплуатационного и строительного периодов с учетом последовательности возведения и нагружения плотины.

Расчет прочности и устойчивости части плотин пусковой профиль всех классов в случае, когда проектом предусмотрены возведение и сдача в эксплуатацию гидроузла отдельными очередями, следует выполнять на все нагрузки и воздействия, установленные для рассматриваемого этапа строительства, при этом условия прочности плотин и устойчивости для периода временной эксплуатации следует принимать такими же, как и для периода постоянной эксплуатации. В проекте должна предусматриваться очередность возведения плотины и ее отдельных элементов, при которой усилия, возникающие в строительный период, не вызывают необходимости в дополнительном армировании или другом утяжелении сооружения.

Расчеты на прочность плотин I и II классов, возводимых на скальных основаниях, следует выполнять с применением вычислительных методов геотехники и теории упругости с учетом возможного раскрытия строительных швов в сооружении и трещин в скальном основании.

Расчеты на прочность плотин I и II классов, возводимых на нескальных основаниях, необходимо выполнять с учетом пространственной работы фундаментной плиты и других несущих элементов конструкции. При этом внутренние усилия следует определять с учетом неупругого поведения конструкций, вызванного трещинообразованием в бетоне, принимая жесткости сечений в соответствии со СНиП II Расчеты на прочность плотин III и IV классов, а также предварительные расчеты плотин I и II классов следует выполнять, как правило, упрощенными методами строительной механики.

Расчеты на прочность плотин, которые отнесены к I или II классу только в зависимости от последствий нарушения эксплуатации водоподпорных гидротехнических сооружений, допускается производить упрощенными методами строительной механики. При определении напряженно-деформированного состояния плотины и основания методами теории упругости допускается рассматривать бетон как изотропный материал, при этом следует учитывать:.

Зоны и величина раскрытия межстолбчатых и межблочных швов со стороны низовой грани плотины, а также межсекционных швов в неразрезных плотинах определяются с учетом собственного веса сооружения, гидростатического давления и температурных воздействий строительного и эксплуатационного периодов, учитывая начальный режим твердения бетона, температуру замыкания строительных швов, полное остывание кладки до среднемноголетней эксплуатационной температуры плотины и сезонные колебания температуры наружного воздуха и воды в водохранилище.

Расчеты бетонных плотин на сейсмические воздействия следует выполнять в соответствии с требованиями СНиП II и разд. Расчеты плотин всех классов следует производить в рамках линейно-спектральной теории. Для плотин, расположенных в районах сейсмичностью свыше 7 баллов, относящихся к I классу, допускается производить расчеты с использованием инструментальных записей ускорений основания, а также синтезированных акселерограмм; в этом случае следует учитывать возможность развития неупругих деформаций в сооружении и использовать полученные экспериментально значения нормативных сопротивлений бетона при динамических воздействиях.

При расчетах бетонных и железобетонных плотин необходимо вводить следующие коэффициенты:. Виды расчетов плотин и факторы, обуславливающие введение коэффициентов условий работы. Коэффициент условий работы. Расчеты устойчивости бетонных и железобетонных плотин на полускальных и нескальных основаниях. Расчеты устойчивости гравитационных и контрфорсных плотин на скальных основаниях:. Расчеты устойчивости береговых упоров арочных плотин.

Расчеты общей и местной прочности бетонных плотин:. Расчеты общей и местной прочности железобетонных плотин и их элементов, когда определяющей является прочность бетона в конструкциях:. То же, для случаев, когда определяющей является прочность ненапрягаемой арматуры:. При расчетах прочности и устойчивости арочных и арочно-гравитационных плотин коэффициенты условий работы, приведенные в табл.

При расчетах общей и местной прочности бетонных и железобетонных плотин всех видов для случаев, когда определяющей является прочность напрягаемой арматуры, а также при учете многократно повторяющихся нагрузок на элементы плотин коэффициенты условий работы принимаются в соответствии со СНиП II При расчетах общей прочности и устойчивости плотины, а также местной прочности отдельных элементов должно соблюдаться одно из следующих условий:.

F , R - соответственно расчетные значения обобщенного силового воздействия и обобщенной несущей способности сооружения;. Ф - функция, вид которой определяется в зависимости от характера напряженно-деформированного состояния плотины;. В расчетах бетонных плотин на общую прочность, а также по деформациям в случаях, когда в расчете наличие швов не учитывается, расчетное значение модуля деформации бетонной кладки плотины E bd , МПа, следует принимать:.

Для динамических расчетов модуль деформации бетонной кладки должен назначаться с учетом указаний СНиП II ; при этом значение Е bd должно быть ограничено величиной 40 МПа. В расчетах прочности железобетонных элементов плотин расчетное значение модуля деформации Е bd следует принимать равным начальному модулю упругости бетона Е b , принимаемому в соответствии со СНиП II Начальный модуль упругости бетона бетонных плотин Е b , МПа, в возрасте t менее сут. Таблица 7. Максимальный размер крупного заполнителя, D max , мм.

Параметр a при проектном классе бетона по прочности на сжатие. При возрасте бетона сут. Таблица 8. Начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении E b 10 -3 , МПа при проектном классе бетона по прочности на сжатие. Расчетные сопротивления бетона для зон сооружения, где материал испытывает объемное сжатие, следует назначать в соответствии со СНиП II В случае плоского напряженного состояния при действии напряжений одного знака расчетные сопротивления бетона следует принимать как при одноосном нагружении.

В зонах сооружения, где материал находится в условиях плоского или объемного напряженных состояний при действии напряжений разного знака расчетные сопротивления бетона сжатию и растяжению допускается определять как при одноосном нагружении. При определении прочностных, деформационных и фильтрационных характеристик грунтов оснований бетонных и железобетонных плотин и при выборе расчетных схем следует обращать особое внимание на наличие в грунтовых массивах различных зон ослабления:.

Расчеты общей фильтрационной прочности грунтов основания следует производить при осредненных градиентах напора в расчетной области фильтрации в соответствии со СНиП II Расчеты местной прочности противофильтрационных элементов плотины понура, зубьев, инъекционной завесы и грунта основания следует производить в соответствии со СНиП II при критических градиентах напора:. Проверку отсутствия высачивания подземных вод на склоны и подтопления окружающей сооружение территории следует производить посредством сопоставления расчетных и допустимых уровней депрессионной поверхности фильтрационного потока.

Фильтрационные расчеты плотин допускается выполнять, считая фильтрацию подчиняющейся линейному закону и режим ее установившимся. При быстроизменяющихся уровнях воды в бьефах должны выполняться расчеты при неустановившемся режиме фильтрации. Для плотин IV класса и при предварительных расчетах плотин I , II и III классов характеристики фильтрационного потока допускается определять приближенными аналитическими методами коэффициентов сопротивлений, фрагментов и др.

При определении характеристик фильтрационного потока необходимо учитывать влияние:. Фильтрационные расчеты бетонных и железобетонных плотин, которые отнесены ко II и III классу только в зависимости от последствий нарушения эксплуатации водоподпорных гидротехнических сооружений, допускается выполнять приближенными аналитическими методами. Гидравлические расчеты и исследования следует проводить на основной и поверочный расчетные случаи, устанавливаемые в соответствии со СНиП II Исходя из основного расчетного случая на основании технико-экономических расчетов устанавливаются общая длина водосливного фронта, типы, число и размеры поперечных сечений водопропускных сооружений, значения удельных расходов воды, основные параметры сооружений нижнего бьефа.

Поверочные расчеты следует проводить для случая пропуска расхода поверочного расчетного случая при наивысшем технически и экономически обоснованном форсированном подпорном уровне верхнего бьефа. Другие случаи пропуска расходов воды следует предусматривать схемой маневрирования затворами плотины. При этом величины и порядок открытия затворов следует назначать исходя из необходимости получения в нижнем бьефе условий, которые не потребуют дополнительных мероприятий для защиты сооружений и прилегающих к ним участков русла по сравнению с основным расчетным случаем.

Конструирование водосбросных бетонных и железобетонных плотин и их элементов на нескальных основаниях следует выполнять в соответствии с требованиями разд. Для водосбросных бетонных и железобетонных плотин на нескальных основаниях надлежит различать следующие основные элементы черт. Отдельные части и элементы водосливной плотины с анкерным понуром на нескальном основании.

Водосбросные бетонные и железобетонные плотины на нескальных основаниях следует разбивать на секции температурно-осадочными швами, как правило, по оси быков. При однородном основании допускается не разбивать плотину на секции, устраивая в отдельных случаях швы-надрезы. Величину заглубления фундаментной плиты плотины в грунт следует устанавливать с учетом требований статической устойчивости, гидравлических и фильтрационных условий.

При необходимости следует предусматривать устройство бетонного зуба или низового шпунтового ограждения. Торец фундаментной плиты плотины с понуром из связных грунтов следует проектировать наклонным в сторону верхнего бьефа. В пределах секции плотины следует предусматривать жесткое соединение быков с фундаментной плитой.

Допускается предусматривать раздельное возведение быков и фундаментной плиты с последующим омоноличиванием швов. Сопрягающий устой, входящий в состав береговой секции плотины, следует располагать, как правило, на общей фундаментной плите. Допускается сопрягающий устой проектировать в виде подпорной стены, при этом в температурно-осадочном шве между устоем, водосливом и фундаментной плитой необходимо предусматривать уплотнения. Сопрягающие устои в пределах понура, водобоя и рисбермы следует проектировать в виде подпорных стен.

При проектировании плотины, в зависимости от пролета водосливных отверстий, климатических и инженерно-геологических условий района строительства следует предусматривать жесткую заделку водослива в быки или устройство между ними температурных швов, прорезающих водослив в плоскости лицевой грани быка от гребня до верха фундаментной плиты.

При водосливных отверстиях пролетом более 30 м следует предусматривать устройство температурных швов в теле водослива. Глубинные водосбросы плотин на нескальных основаниях надлежит проектировать в виде замкнутых железобетонных рам. При проектировании водосбросных плотин на нескальных основаниях в качестве основной формы сопряжения бьефов следует принимать донный режим, предусматривая в необходимых случаях устройство гасителей энергии и растекателей потока.

При донном режиме сопряжения бьефов в качестве основных надлежит принимать следующие типы гасителей энергии:. Допускается применение и других типов гасителей при надлежащем технико-экономическом и экспериментальном обосновании. Выбор типа гасителей, их расположение на водобое необходимо определять на основании технико-экономического сравнения вариантов с учетом допустимых глубин на водобое, условий возникновения кавитации и сбойности течения, а также размывающей способности потока ниже гасителей.

Минимальное расстояние от сжатого сечения потока до гасителей следует принимать равным от 4 до 4,5 высоты прыжка или применять безэрозионные гасители. Конструкция гасителя наряду с гашением энергии должна обеспечивать устойчивость потока и исключать опасность возникновения сбойных течений.

В нижнем бьефе малопролетных плотин целесообразно применение специальных противосбойных гасителей. Длина и профиль рисбермы, конструкция переходного крепления от рисбермы к незакрепленному руслу должны определяться на основе технико-экономического сопоставления вариантов, с учетом обеспечения неразмывающих скоростей потока в начале незакрепленного русла. Для плотин I , II и III классов рисберму следует проектировать, как правило, в виде плит из монолитного бетона или железобетона. Для плотин IV класса рисберму допускается предусматривать в виде каменной наброски или отмостки, габионных сеток, сборных бетонных или железобетонных плит, соединенных между собой арматурой.

Толщины плит водобоя и рисбермы определяются расчетом из условий обеспечения их прочности и устойчивости с учетом осредненных и пульсационных нагрузок. Необходимо предусматривать разрезку их температурно-осадочными швами, дренирование подплитной области, устройство дренажных колодцев и др. Тип и конструкцию дренажа подплитной области водобоя и рисбермы, размеры и размещение дренажных колодцев следует выбирать в зависимости от величины и распределения гидродинамического давления при различных сбросных расходах через плотину.

При этом должны быть исключены возникновение высокого осредненного и пульсационного давления в подплитной области и суффозионные явления в обратном фильтре и подстилающем грунте. Допускается устраивать закрытые дренажные колодцы с выводом фильтрационной воды в сопрягающих устоях, раздельных стенках, быках.

Выпуски дренажа следует размещать в зонах пониженного давления, ниже минимального уровня нижнего бьефа. В рисберме из сборных плит дренажные колодцы допускается не устраивать. В конце рисбермы следует предусматривать устройства в виде вертикальной стены, предохранительного ковша, переходного деформируемого кропления или сочетания из этих конструкций см. Вертикальные стены в конце рисбермы или водобоя в виде бетонной или железобетонной стены, шпунтовой стены плоской или ячеистой конструкции, ряжей, заполненных камнем и др.

Допускается устраивать вертикальную стену не на полную глубину размыва с участком переходного деформируемого крепления за ней. При устройстве предохранительного ковша в конце рисбермы с переходным креплением его верхового откоса и дна заложение низового размываемого откоса ковша следует определять из условия его устойчивости в строительный период.

Заложение верхового откоса ковша следует назначать с учетом гидравлических условий растекания потока и размещения на нем наклонного участка рисбермы или переходного деформируемого крепления. Переходное деформируемое крепление надлежит проектировать в виде отдельных бетонных или железобетонных плит, шарнирно связанных между собой или с компенсационными связями; из гравийной или каменной наброски; габионных, фашинных креплений или иной конструкции тюфяков с пригрузкой их камнем или гравием, а также в виде сочетания этих типов креплений.

Тип крепления следует выбирать на основании сравнения технико-экономических показателей разработанных вариантов с учетом гидравлических условий, допустимой глубины размыва и других факторов. Подземный контур бетонных и железобетонных плотин на нескальных основаниях в зависимости от физико-механических характеристик грунтов следует предусматривать из следующих конструктивных элементов:. Надлежит рассматривать следующие основные схемы подземного контура:. При наличии в основании плотины перемежающихся слоев песчаных и глинистых грунтов, а также напорных грунтовых вод в подземном контуре плотины следует устраивать глубинные дренажные скважины.

Схему 1 следует применять при расположении плотины на песчаных грунтах и глубоком более 20 м залегании водоупора в случаях, когда общая устойчивость сооружения обеспечивается без специальных мер по снижению фильтрационного давления, а по условию фильтрационной устойчивости грунтов основания требуется предусматривать удлиненный подземный контур. В остальных случаях при указанных геологических условиях надлежит применять схему 2. Схему 3 следует применять при наличии в основании глинистых грунтов, требующих для обеспечения устойчивости сооружения на сдвиг применения анкерного понура.

При этом является обязательным устройство понурного шпунта. Схему 4 надлежит применять при залегании водоупора на глубине не более 20 м. В этом случае понур допускается не предусматривать. Схему 5 следует применять для плотин с напором более 10 м, возводимых на средних по проницаемости грунтах. Понуры по конструкции подразделяются на:. Коэффициент фильтрации понура должен быть в 50 и более раз меньше коэффициента фильтрации грунтов основания.

Водонепроницаемые понуры следует предусматривать при грунтах основания из глины или суглинков. Длину понура следует устанавливать на основании результатов расчетов фильтрационной прочности грунта основания и устойчивости плотины. Гибкие водонепроницаемые понуры следует проектировать:.

Бетонные понуры следует проектировать в виде плит с гидроизоляцией по напорной грани и уплотнением швов между плитами и между понуром и граничащими сооружениями. Для плотин IV класса при слабодеформируемых грунтах основания допускается применять бетонные понуры без гидроизоляционного покрытия.

Анкерный понур следует предусматривать для плотин, расположенных, как правило, на глинистых грунтах. Жесткие участки анкерного понура следует проектировать в виде железобетонной плиты с оклеечной или литой гидроизоляцией и с выпусками арматуры, заделываемой в анкеруемое сооружение. Гибкий участок должен воспринимать все деформации сдвиг и осадку , возникающие в месте контакта с анкеруемым сооружением, и сохранять при этом полную водонепроницаемость.

Для понуров всех видов, за исключением бетонных, следует предусматривать пригрузку их грунтом, предохраняемым от размыва креплением в виде бетонных плит или каменной наброски. Подготовку основания под понур необходимо предусматривать:.

В сопряжениях понура с плотиной, с подпорными стенами, с раздельным устоем, с понурным шпунтом и в сопряжениях отдельных секций понура между собой необходимо предусматривать уплотнения согласно указаниям пп. При выборе конструкции уплотнений следует учитывать величины возможных деформаций граничащих сооружений. Вид шпунта металлического, железобетонного или деревянного следует выбирать в зависимости от геологических условий, расчетного напора и глубины погружения.

Общую глубину погружения шпунта следует принимать не менее 2,5 м, а глубину погружения шпунта в водонепроницаемый слой - не менее 1 м. Передача силовых нагрузок от сооружения на противофильтрационные шпунты не допускается. Верховой подплотинный шпунт следует предусматривать при отсутствии понура.

Применение бесшпунтовых схем подземного контура допускается в случае несвязных грунтов основания при наличии понура или при заглублении подошвы верхового зуба фундаментной плиты в водонепроницаемые грунты и при обеспечении низовым зубом фундаментной плиты фильтрационной прочности основания. При применении в подземном контуре плотины висячих не доходящих до водоупора шпунтов расстояние между двумя смежными рядами шпунтов следует принимать не менее суммы глубин их погружения.

При проектировании бетонных и железобетонных плотин на нескальных основаниях следует предусматривать верховой и низовой подплотинные зубья. Противофильтрационные бетонные и железобетонные зубья преграды следует предусматривать в случаях, когда применение шпунта невозможно по инженерно-геологическим условиям.

Температурно-деформационный шов между противофильтрационным зубом и фундаментной плитой плотины следует устраивать при надлежащем обосновании. При песчаных и крупнообломочных грунтах основания допускается предусматривать у верховой грани плотины противофильтрационную завесу или преграду, выполняемую в виде траншеи, заполненной бетоном или глинистым грунтом, буробетонной стенки. Глубину противофильтрационной завесы, характеристики ее водонепроницаемости следует назначать в зависимости от напора на плотину, фильтрационных и суффозионных свойств грунта основания, требований по снижению противодавления на подошву плотины.

I с r ,т - критический средний градиент напора на завесе. В зависимости от вида грунтов основания величину I с r ,т для завес следует принимать:. Устройство горизонтального дренажа, выполняемого из крупнозернистого материала щебня, гравия и защищенного от заиления обратным фильтром, следует предусматривать: для плотин на глинистых грунтах основания, а также на песчаных грунтах в случаях, когда для обеспечения устойчивости плотины недостаточно устройства понура или вертикальной противофильтрационной преграды; под водобоем, рисбермой, плитами крепления откосов, особенно в зонах пульсационного и волнового воздействий, при наличии в основании плотины размываемых грунтов.

Число слоев обратного фильтра и зерновой состав надлежит определять в соответствии со СНиП 2. Толщину слоя горизонтального дренажа следует назначать с учетом конструктивных особенностей плотины и производственных условий, но не менее 20 см.

Отвод воды из горизонтального дренажа следует предусматривать в дренаж водобоя или посредством дренажной системы, проходящей через тело плотины, сопрягающий или раздельный устой, в нижний бьеф. Выходные отверстия дренажной системы следует предусматривать в местах со спокойным режимом потока и располагать ниже минимального уровня нижнего бьефа.

Расчеты плотин на нескальных основаниях на прочность и устойчивость следует производить в соответствии с указаниями разд. Величины контактных напряжений по подошве плотин на нескальных основаниях надлежит определять согласно требованиям СНиП II и настоящего раздела. При расчете нормальных контактных напряжений методами сопротивления материалов величины напряжений, МПа, в угловых точках фундаментной плиты секции плотины следует определять по формуле.

А - площадь подошвы секции плотины, м 2 ;. W x , W y - моменты сопротивления подошвы плотины для соответствующих угловых точек А, В, С и D относительно главных осей инерции, м 3. При раздельном возведении быков, устоев и фундаментной плиты плотины на основании из песчаных грунтов реакция основания полностью возведенного сооружения должна определяться путем суммирования эпюры контактных напряжений для строительного периода под каждым элементом сооружения и эпюры напряжений, полученной от нагрузок, прикладываемых к сооружению после его омоноличивания.

Для основания плотины из глинистых грунтов контактные напряжения следует определять с учетом перераспределения их во времени. Секции плотин I и II классов следует рассчитывать на общую прочность как пространственные конструкции совместно с упругим основанием методами строительной механики или теории упругости с учетом перераспределения усилий вследствие трещинообразования.

Предварительные расчеты прочности плотин I и II классов, а плотин III и IV классов во всех случаях допускается производить приближенно, рассматривая их работу раздельно в поперечном вдоль потока и в продольном поперек потока направлениях в соответствии с требованиями пп.

В случаях, когда схема расчета плотины на общую прочность не учитывает особенности работы отдельных элементов фундаментная плита, быки, водослив и др. Расчетные усилия, напряжения и количество арматуры в различных сечениях плотины следует определять с учетом результатов расчетов как на общую прочность секции плотины, так и на местную прочность отдельных элементов. Расчет общей прочности плотины в поперечном направлении следует производить:.

В расчетное сечение следует вводить только часть быков и полубыков по высоте. Аналогично должна ограничиваться высота расчетного сечения водослива. Расчет общей прочности секции плотины в продольном направлении следует производить:. При расчете общей прочности секции водосливной плотины в продольном направлении массив водослива вводится в расчетное сечение только в случае отсутствия температурных швов в пролете водослива.

При расчете общей прочности в продольном направлении секции двухъярусной плотины или плотины с донными водосбросами фундаментную плиту, пролетные конструкции водосброса, быки и полубыки в расчетные сечения следует включать полностью. Распределение полной горизонтальной сдвигающей силы между анкерным понуром и плотиной независимо от вида грунта основания надлежит определять с учетом упругой деформации грунта в их основании и растяжения арматуры понура по методу коэффициента сдвига и упругого слоя конечной глубины.

Метод коэффициента сдвига применим для определения усилия, воспринимаемого анкерным понуром, в случаях, когда на протяжении всей длины понура отсутствует состояние предельного равновесия, то есть соблюдается условие. Р иа - интенсивность вертикального давления на понур, МПа;. По методу коэффициента сдвига горизонтальную силу, МН, воспринимаемую секцией понура, в зависимости от характера распределения площади сечения арматуры по длине понура следует определять при распределении по:. I 0 , I 1 - бесселевы функции чисто мнимого аргумента;.

Таблица 9. Коэффициент y. Величину коэффициента постели при сжатии К у следует определять с учетом данных полевых исследований. Величину горизонтальной силы, воспринимаемой понуром, следует учитывать при проверке устойчивости плотины на сдвиг при определении расчетного значения обобщенной силы предельного сопротивления.

Конструирование гравитационных плотин и их элементов следует выполнять в соответствии с разд. При проектировании гравитационных плотин на скальных основаниях черт. Для массивных гравитационных плотин следует рассматривать возможность применения для внутренних зон малоцементного жесткого бетона. Отдельные части и элементы гравитационных плотин на скальном основании. Исходный поперечный профиль гравитационной плотины должен иметь форму треугольника с вершиной на отметке нормального подпорного уровня воды в верхнем бьефе.

Для снижения фильтрационного противодавления в основании гравитационных плотин следует предусматривать устройство дренажа основания, а при необходимости и местных разгрузочных полостей по подошве плотины см. В плотинах с расширенными швами ширина полости шва должна составлять не более половины ширины секции плотины. При этом расстояние от напорной грани платины до оси цементационной завесы должно быть, как правило 0,05 - 0,1 В где В - ширина подошвы плотины , если подземный контур плотины состоит только из цементационной завесы и дренажа.

Расстояние между дренажными и цементационными скважинами должно быть больше радиуса цементации и не менее 4 м. Применение понура и размещение в этом случае цементационной завесы необходимо обосновать результатами фильтрационных исследований и расчетов прочности. Если устройство цементационной завесы не предусматривается, следует рассмотреть необходимость укрепительной цементации зоны контакта плотины с основанием.

Глубину заделки крупных разрывных нарушений в скальном основании следует определять по результатам расчета напряженного состояния плотины совместно со скальным основанием с учетом неоднородности основания при этом должны выполняться условия прочности п. Проектирование гравитационных плотин на основаниях из полускальных грунтов выполняется так же, как плотин на основаниях из скальных грунтов, но в расчеты таких плотин должны вводиться соответствующие характеристики полускальных грунтов.

Основные схемы сопряжения бьефов водосбросных гравитационных плотин всех классов в зависимости от высоты сооружения и ширины створа принимаются по табл. Таблица Конструкцию водобоя для плотин I и II классов высотой более 40 м следует обосновывать результатами гидравлических расчетов и экспериментальных исследований: водобои плотин всех классов высотой до 40 м допускается проектировать на основании результатов гидравлических расчетов и аналогов.

Водобойные стенки обтекаемой формы, водобойные колодцы или безэрозионные гасители надлежит применять в качестве гасителей энергии для плотин I , II, III классов высотой более 25 м. Для плотин всех классов высотой до 25 м допускается предусматривать гасители, указанные в п. Для уменьшения толщины плит водобоя следует предусматривать:. Для улучшения напряженного состояния в приконтактной зоне плотины и в основании и для предотвращения температурного трещинообразования следует рассматривать целесообразность устройства одного или нескольких горизонтальных швов-надрезов со стороны верховой грани с постановкой в швах уплотнений.

Расчеты плотины и ее элементов на прочность, устойчивость и трещиностойкость, а также ее железобетонных конструкций на раскрытие трещин надлежит выполнять в соответствии с требованиями СНиП II , СНиП II , разд. Расчеты гравитационных плотин разрезной конструкции, имеющих плоские постоянные поперечные швы, на прочность и устойчивость следует производить по схеме плоской задачи, рассматривая отдельно одну секцию или условно вырезанный 1 м плотины.

Напряженное состояние плотины следует определять отдельно для каждого вида секций глухих, водосливных, станционных с учетом специфики их возведения и статической работы. Расчеты устойчивости неразрезных плотин допускается проводить для сооружения в целом. Расчеты неразрезных плотин на прочность допускается выполнять аналогично расчетам арочных плотин согласно указаниям разд. Напряженное состояние неразрезных плотин, работающих в сложных пространственных условиях несимметричность створа, действующих нагрузок и реакции основания, в том числе от береговых упоров , следует определять как для пространственной задачи экспериментальными или расчетными методами.

Расчеты общей прочности бетонных гравитационных плотин, как правило, выполняются на полный состав нагрузок и воздействий основных и особых сочетаний. Допускается рассчитывать на сокращенный состав нагрузок и воздействий основного и особых сочетаний плотины высотой более 60 м на начальных стадиях проектирования, а плотины высотой менее 60 м - на всех стадиях проектирования. В расчетах плотин на полный состав нагрузок и воздействий учитываются нагрузки и воздействия в соответствии с указаниями пп.

При этом:. При обосновании в полный состав нагрузок и воздействий эксплуатационного периода для основного и особых сочетаний допускается включать воздействия набухания бетона верховой грани плотины. Расчеты общей прочности плотин на полный состав нагрузок и воздействий следует производить:. Проверка условий общей прочности плотины в обоих случаях выполняется, как правило, для февраля и августа.

Расчеты плотин на полный состав нагрузок и воздействий эксплуатационного периода выполняются методами теории упругости с учетом возможного раскрытия строительных швов у низовой грани сооружения. Глубина раскрытия швов у низовой грани определяется расчетом в соответствии с указаниями п.

Материал у верховой грани плотины, а также в основании сооружения условно принимается сплошным, а возможность раскрытия швов на верховой грани плотины, включая контактное сечение, косвенно учитывается в критериях прочности назначением соответствующих предельных глубин зоны растяжения.

Условия прочности гравитационных плотин, рассчитываемых на полный состав нагрузок и воздействий эксплуатационного периода, следует принимать по табл. R b - расчетное сопротивление бетона сжатию, МПа;. Конструктивные особенности плотин и расчетные сечения. Плотины без расширенных швов. Горизонтальные сечения тела плотины без гидроизоляционного экрана на верховой грани. Контактное сечение без гидроизоляции контакта верховой грани плотины с основанием.

То же, с гидроизоляцией контакта верховой грани плотины с основанием. Плотины с расширенными швами. В расчетах прочности плотин на сокращенный состав нагрузок и воздействий температурные воздействия исключаются из рассмотрения, сейсмические определяются по линейно-спектральной теории в соответствии со СНиП II для случая расчета сооружения по одномерной консольной схеме, а силовое воздействие фильтрующейся воды учитывается только в виде сил противодавления, приложенных на контакте бетон-скала.

В расчетах прочности плотин на сокращенный состав нагрузок и воздействий эксплуатационного периода напряжения определяются методами сопротивления материалов, причем значения напряжений, МПа, на верховой и низовой гранях сооружения черт. N - нормальная сила, равная сумме проекций на нормаль к расчетному сечению всех сил, действующих на плотину выше расчетного сечения, МН;.

В приведенных формулах нормальные растягивающие силы и напряжения приняты со знаком «плюс», сжимающие - со знаком «минус»; изгибающий момент по часовой стрелке принят со знаком «плюс», против часовой стрелки - со знаком «минус». Обозначения к расчету плотины на прочность. Условия прочности гравитационных плотин, рассчитываемых на сокращенный состав нагрузок и воздействий эксплуатационного периода, принимаются по табл.

В тех случаях, когда при расчете общей прочности гравитационных плотин на особые сочетания нагрузок, включающие сейсмические воздействия, глубина растянутой зоны у верховой грани тела плотины d t , превышает ее предельное значение, равное 0, b d , надлежит:. Для плотин, рассчитываемых на сокращенный состав нагрузок и воздействий методами сопротивления материалов, максимальные главные сжимающие напряжения на низовой грани сооружения при выходе из работы бетона растянутой зоны допускается определять по формуле.

Для облегчения напряженного состояния плотины при сейсмических воздействиях и уменьшения количества арматуры на верховой грани сооружения надлежит предусматривать конструктивные мероприятия, в том числе снижение массы оголовка плотины. При выборе условия прочности из числа приведенных в табл. Контактное сечение плотины без гидроизоляции контакта верховой грани плотины с основанием.

Местные напряжения в теле плотины вокруг отверстий, проемов и полостей определяются расчетами методом теории упругости или по результатам экспериментальных исследований. Концентрация напряжений во входящих углах проемов не учитывается при оценке прочности тела плотины и назначении количества арматуры.

При проектировании поверхностных и глубинных водосбросных отверстий плотин следует выполнять расчет прочности опорных конструкций затворов пазов, консолей и т. Расчеты прочности этих конструкций следует выполнять методами теории упругости с учетом совместной работы стальных опорных деталей и бетонного основания. Следует рассматривать устойчивость плотины как по контакту сооружения с основанием, так и по другим возможным расчетным поверхностям сдвига, полностью или частично проходящим ниже подошвы плотины и определяемым наличием в основании слабых прослоек, полого падающих трещин, зон размыва, размещением в нижнем бьефе плотины каких-либо сооружений и т.

Наряду с расчетом устойчивости на сдвиг необходимо рассматривать устойчивость по схеме предельного поворота с разрушением основания в зоне низовой грани плотины. Для сооружений из бетона с пониженными характеристиками прочности на сдвиг, в том числе для плотин, возводимых из укатанного бетона или без специальной обработки горизонтальных строительных швов, следует производить проверку устойчивости на сдвиг по строительным швам.

При проверке устойчивости плотины следует учитывать совместную с ней работу на сдвиг здания ГЭС или других массивных сооружений, непосредственно примыкающих к плотине со стороны нижнего бьефа. Доля общего сдвигающего усилия, приходящаяся на здание станции или другое сооружение, определяется расчетом напряженного состояния контакта плотины и примыкающего к ней сооружения.

В расчетной схеме по определению сдвигающего усилия для здания станции следует учитывать конструкцию сопряжения здания станции с низовой гранью плотины. Для сооружений I и II классов высотой более 60 м при сложных инженерно-геологических условиях в дополнение к расчету, как правило, надлежит проводить исследования на моделях.

Расчеты устойчивости неразрезных плотин следует выполнять как для всего сооружения в целом, так и для отдельных его частей, определяемых в зависимости от неоднородности геологического строения основания, особенностей конструкции и условий возведения плотины. В расчетах необходимо учитывать возможность сдвига совместно с сооружением и части скального основания, а также реакцию береговых упоров. При расчете плотин на нагрузки и воздействия строительного периода во всех точках тела плотины должны выполняться условия прочности:.

R bt - расчетное сопротивление бетона растяжению, МПа. На всех этапах строительства должна быть обеспечена устойчивость на сдвиг и опрокидывание отдельных элементов в частности, столбов плотины. При возведении плотины очередями ее прочность должна быть обеспечена, как правило, без омоноличивания строительных швов между очередями. Расчет плотин всех классов по образованию трещин от температурных воздействий выполняется для всех бетонных поверхностей, подверженных температурным воздействиям наружного воздуха в эксплуатационный период, а также для блоков бетонирования на температурные воздействия строительного периода.

Расчеты трещиностойкости выполняются с применением методов механики хрупкого разрушения и с использованием характеристик бетона, полученных путем испытаний крупномасштабных образцов. Для плотин I и II классов на начальных стадиях проектирования, а для плотин III и IV классов - на всех стадиях проектирования оценку трещиностойкости бетонных конструкций при температурных воздействиях допускается производить в соответствии со СНиП II При определении глубины раскрытия швов на низовой грани плотины следует принимать в расчетах коэффициент линейного расширения для промороженного бетона.

Конструирование контрфорсных плотин и их элементов следует выполнять в соответствии с разд. При выборе вида контрфорсной плотины предпочтение следует отдавать массивно-контрфорсным плотинам черт. Отдельные части и элементы массивно-контрфорсной плотины. Плотины с плоским перекрытием следует проектировать высотой не более 50 м.

Верховые оголовки массивно-контрфорсных плотин, как правило, необходимо проектировать с плоской напорной гранью; в теле оголовка должен предусматриваться дренаж. Напорные перекрытия многоарочных плотин следует проектировать неразрезными в виде сводов, жестко соединенных с оголовком контрфорса.

Плоские напорные перекрытия, как правило, надлежит проектировать разрезными в виде плит, свободно опертых на оголовке контрфорсов. Толщина напорного перекрытия контрфорсных плотин должна определяться из условий обеспечения прочности, ограничения градиента напора фильтрационного потока допустимым пределом, размещения противофильтрационных устройств. При этом толщину напорного перекрытия допускается принимать переменной по высоте с сохранением непрерывного очертания верховой грани.

В случаях, когда необходимо создание поверхностных водосливов или обеспечение в замкнутой полости между контрфорсами положительных температур, следует предусматривать устройство низового перекрытия. Допускается использование низового перекрытия также для поддержания напорных водоводов гидроэлектростанции. Толщину контрфорсов t 1 следует назначать:. При выполнении указанных требований расчет устойчивости контрфорсов на продольный изгиб допускается не производить.

Для контрфорсных плотин, располагаемых в сейсмических районах, в зависимости от местных условий следует предусматривать конструктивные решения, повышающие жесткость сооружения в направлении поперек потока: балки и ребра жесткости, попарное омоноличивание контрфорсов и т. В случае отказа от устройства цементационной завесы следует предусматривать цементацию контакта плотины с основанием в зоне верховой грани сооружения.

Включение в состав подземного контура контрфорсной плотины дренажа основания должно быть обосновано фильтрационными исследованиями. В плотинах I и II классов для устройства противофильтрационной завесы следует предусматривать в нижней части напорного перекрытия цементационную галерею.

Проектами плотин III и IV классов, а в отдельных случаях и плотин II класса должна предусматриваться возможность выполнения цементационной завесы без устройства цементационной галереи непосредственно из полостей между контрфорсами. При проектировании разрезки контрфорсов плотины строительными швами надлежит рассматривать возможность применения как цементируемых, так и объемных бетонируемых швов. Для контрфорсных плотин допускается проектирование водосбросов по схемам сопряжения бьефов для гравитационных плотин в соответствии с п.

Для водосбросов, расположенных в пределах контрфорсов, следует предусматривать носки-трамплины для распределения струи по площади русла в нижнем бьефе. Низовые перекрытия контрфорсных плотин, используемые для пропуска сбросных расходов, должны проектироваться с учетом кавитационных воздействий и пульсационных нагрузок от сливающейся струи.

Проектирование конструкции водобоев контрфорсных плотин следует выполнять в соответствии с п. В случае пропуска строительных расходов воды через полости между контрфорсами в зависимости от крепости скальных грунтов, слагающих основание, надлежит рассматривать необходимость крепления бетоном поверхности основания между контрфорсами. При этом в бетонном креплении следует предусматривать устройство дренажных колодцев.

Расчеты плотин и их элементов на прочность, устойчивость и трещиностойкость, а также железобетонных конструкций - на раскрытие трещин надлежит выполнять в соответствии с требованиями СНиП II , СНиП II , разд. При проектировании контрфорсных плотин следует рассчитывать контрфорсы на общую прочность при их работе вдоль и поперек потока, а также напорные перекрытия. В расчетах контрфорсов на общую прочность в плоскости вдоль потока черт.

Схемы к расчету контрфорсов на прочность вдоль потока. Расчеты общей прочности контрфорсов, как правило, выполняются на полный состав нагрузок и воздействий основного и особых сочетаний. Допускается рассчитывать на сокращенный состав нагрузок и воздействий основного и особых сочетаний контрфорсы плотин высотой более 60 м на начальных стадиях проектирования и высотой менее 60 м - на всех стадиях проектирования.

Нагрузки и воздействия, учитываемые в расчетах по полному их составу, определяются в соответствии с пп. Расчет контрфорсов на полный состав нагрузок эксплуатационного периода следует выполнять в соответствии с пп. Массивно-контрфорсные плотины. Плотины с арочными и плоскими напорными перекрытиями. Нагрузки и воздействия, учитываемые в расчетах по сокращенному их составу, определяются в соответствии с п.

В расчетах прочности контрфорса на сокращенный состав нагрузок и воздействий напряжения следует определять методами сопротивления материалов. При этом значения нормальных напряжений, МПа, в горизонтальных сечениях контрфорса на верховой и низовой гранях см. E b 1 , E b 2 , E b 3 , - модули упругости бетона соответственно контрфорса, верхового и низового оголовков, МПа, принимаемые в соответствии с пп. Размеры приведенного сечения контрфорса черт.

Схема к определению размеров приведенного сечения контрфорса. В формулах 24 и 25 нормальные растягивающие силы и напряжения приняты со знаком «плюс», сжимающие - со знаком «минус»; изгибающий момент по часовой стрелке принят со знаком «плюс» против часовой стрелки - со знаком «минус». Условия прочности контрфорсов плотин, рассчитываемых на сокращенный состав нагрузок и воздействий эксплуатационного периода, даны в табл.

Расчет напорных перекрытий на прочность в зависимости от класса и высоты контрфорсной плотины следует выполнять на те же нагрузки и воздействия и их сочетания, что и расчет прочности контрфорсов. При расчете верхового оголовка массивно-контрфорсной плотины на прочность методом сопротивления материалов принимается, что к оголовку на участке его примыкания к контрфорсу прикладываются равномерно распределенные нормальные силы, уравновешивающие внешнюю нагрузку на оголовок; при расчете методами теории упругости оголовок рассматривается как жестко защемленный в тело контрфорса.

В расчетах арочного напорного перекрытия на прочность методами сопротивления материалов рассматривается однопролетная арка, жестко заделанная в контрфорсы, а при расчете методами теории упругости - однопролетная цилиндрическая оболочка, заделанная в контрфорсы. Плоские напорные перекрытия следует рассматривать при расчете методам и сопротивления материалов как однопролетную, свободно опертую на контрфорсы балку, а при расчете методами теории упругости - как однопролетную, свободно опертую плиту.

При расчетах оголовков массивно-контрфорсных плотин на прочность, независимо от высоты сооружения, во всех точках оголовка должны выполняться условия прочности:. Условия прочности арочных и плоских напорных перекрытий следует принимать согласно указаниям СНиП II В зонах оголовка массивно-контрфорсной плотины, испытывающих растяжение в направлении оси плотины, следует предусматривать конструктивное армирование.

Расчет контрфорса на прочность в направлении поперек потока производится на сейсмические воздействия, направленные вдоль оси плотины, и на гидростатическую нагрузку, если между контрфорсами плотины располагаются водосбросы. Контрфорсы плотин в расчетах на прочность при изгибе в направлении поперек потока рассматриваются как вертикальные треугольные плиты, защемленные в основание.

При расчете контрфорса на основное и особые сочетания нагрузок и воздействий, не включающие сейсмические, верховая и низовая грани плиты принимаются свободными; при расчете на особое сочетание нагрузок, содержащее сейсмические воздействия, верховая грань, а при наличии низового перекрытия - и низовая грань плиты рассматриваются как свободно опертые.

Жесткость плиты определяется с учетом верхового и низового оголовков. При расчете контрфорсов на прочность в плоскости поперек потока независимо от высоты и класса сооружения для боковых граней контрфорсов следует соблюдать условия прочности:. В схемах расчета контрфорсов на изгиб в плоскости поперек потока следует учитывать конструкцию водосбросных устройств и других элементов, повышающих жесткость сооружения в этом направлении. Расчет элементов контрфорсной плотины на местную прочность следует производить на те же сочетания нагрузок и воздействий, что и расчет общей прочности плотины.

Расчет местной прочности водосливного носка, быков, конструкций водоприемных отверстий турбинных водоводов и элементов строительных и эксплуатационных водосбросов, определение местных напряжений вокруг отверстий и других проемов в контрфорсах должен выполняться в соответствии с п. Расчет консольных выступов контрфорсов плотин с арочными и плоскими перекрытиями на местную прочность, а также расчет плит низового перекрытия надлежит производить согласно указаниям СНиП II Расчет устойчивости контрфорсных плотин надлежит производить в соответствии с пп.

Для массивно-контрфорсных плотин следует выполнять расчет устойчивости отдельно стоящих секций; для плотин с арочными и плоскими перекрытиями - отдельно стоящих контрфорсов. Глубину заделки крупных разрывных нарушений в скальном основании следует определять по результатам расчета напряженного состояния плотины совместно со скальным основанием с учетом неоднородности основания, при этом должны выполняться условия прочности п.

Расчет прочности контрфорсных плотин и их элементов в строительный период следует выполнять в соответствии с п. Бетонные конструкции контрфорсных плотин всех классов, независимо от высоты сооружений, следует рассчитывать по образованию трещин от температурных воздействий в соответствии с п. Конструирование арочных плотин и их элементов следует выполнять в соответствии с указаниями разд. На начальных стадиях проектирования выбор конструкции и формы плотины следует проводить на основании приближенных методов расчета и аналогов.

Кривизна арочной плотины в вертикальном направлении определяется устойчивостью отдельно стоящих секций столбов в строительный период с учетом схемы возведения плотины, сроков замоноличивания швов, подъема уровня воды в верхнем бьефе. Арочные плотины следует проектировать:. В конструкции арочной плотины следует предусматривать разрезку плотины на секции строительными швами, которые необходимо омоноличивать перед заполнением водохранилища.

Строительные швы арочных плотин должны быть, как правило, вертикальными и иметь штрабы.

Область и условия применения: Нормы распространяются на проектирование вновь строящихся и реконструируемых бетонных и железобетонных плотин, входящих в состав сооружений энергетического и водно-транспортного назначения, мелиоративных систем, систем водоснабжения и переброски стока, а также сооружений для борьбы с наводнениями.

Колонки из бетона В этом случае понур допускается не предусматривать. В зависимости от роли, выполняемой в легкая бетонная смесь купить гидроузла, плотина может быть: глухой, если служит лишь преградой для течения воды; водосливной, когда предназначена для сброса избыточных расходов воды и оборудована поверхностными водосливными отверстиями открытыми или с затворами или глубинными водоспусками; станционной, если имеет водозаборные отверстия с соответствующим оборудованием и водоводы, питающие турбины ГЭС. Для плотин, расположенных в районах сейсмичностью свыше 7 баллов, относящихся к I классу, допускается производить расчеты с использованием инструментальных записей ускорений основания, а также синтезированных акселерограмм; в этом бетоне плотина следует учитывать возможность развития неупругих деформаций в сооружении и использовать полученные экспериментально значения нормативных сопротивлений бетона при динамических воздействиях. Основные материалы для тела каменных плотин: бетон плотина рваный из карьеровгалька, гравий, щебенистые грунты. Мало того, что из-за этого крестьяне лишились естественного удобрения своей земли, так еще копящийся иловый осадок способен со временем затруднить работу гидроэлектростанции. При этом расстояние от напорной грани плотины до оси цементационной завесы должно быть, как правило, 0,25 где - ширина подошвы плотиныесли подземный контур плотины состоит только из цементационной завесы и дренажа. Допускается устраивать вертикальную стену не на полную глубину размыва с участком переходного деформируемого крепления за ней.
Цементный раствор купить гомель Бетон 100 цена
Растворы для жестких линз заказать Шахово бетон
Смеси бетонные тяжелого бетона бст класс в30 м400 Применение бесшпунтовых схем подземного контура допускается в случае несвязных грунтов основания при наличии понура или при заглублении подошвы верхового торкретный бетон фундаментной плиты в водонепроницаемые грунты и при обеспечении низовым зубом фундаментной плиты фильтрационной прочности основания. Расчет общей устойчивости арочной нарочно-гравитационной плотины следует производить исходя из наиболее вероятной кинематической схемы перемещения плотины совместно с основанием в предельном состоянии. Правила проектирования СП Основной бетон плотина гравитационной плотины — отношение толщины плотины по основанию к её высоте — зависит от характера грунта или пород основания и изменяется от 0,6 скала до 1,2 глина. Для уменьшения расхода бетона и стоимости сооружения массивные гравитационные бетонные плотины в ряде случаев заменяются облегчёнными конструкциями с расширенными швами и продольными полостями у основания, снижающими фильтрационное давление на подошву плотины и улучшающими условия её работы.
Бетон плотина Актуализированная редакция СНиП 2. В зависимости от конструкции и технологического назначения бетонные и железобетонные плотины подразделяются на следующие основные виды, приведенные в табл. Для предотвращения появления трещин в результате усадки бетона при твердении и снижения температурных напряжений плотину бетонируют отдельными блоками ограниченных размеров, применяют искусственное охлаждение составляющих бетонной смеси и уложенного в блоки бетона посредством циркуляции охлаждающей жидкости от холодильной установки по системе труб, проложенных в теле плотины. По конструктивному бетону плотина различают железобетонные плотины гравитационные, контрфорсные и арочные. Каменные плотины строят, как правило, бетонами плотина с пропуском воды через водосбросы в берегах, реже — в теле плотины. Расчеты плотины и ее элементов на прочность, устойчивость и трещиностойкость, а также ее железобетонных конструкций на раскрытие трещин надлежит выполнять в соответствии с требованиями СНиП IIСНиП IIразд. Глубина раскрытия швов у низовой грани определяется расчетом в соответствии с указаниями п.
Бетон плотина 616

Хорошо сиграл керамзитобетон стяжка в мешках этом

Гравитационные плотины обладают некоторыми преимуществами по сравнению с насыпными дамбами , главным преимуществом которых является то, что они могут выдерживать незначительные переполнения без повреждений, поскольку бетон устойчив к размыванию. Большие переполненные потоки по-прежнему являются проблемой, поскольку они могут размывать фундамент, если не учтены в проекте. Недостаток гравитационных плотин заключается в том, что из-за их большой площади основания они подвержены подъемным давлениям, которые действуют как дестабилизирующая сила.

Подъемное давление плавучесть можно уменьшить с помощью внутренних дренажных систем и дренажных систем. Во время строительства застывающий бетон вызывает экзотермическую реакцию. Это тепло расширяет пластиковый бетон, и на его охлаждение может уйти до нескольких десятилетий. Во время охлаждения бетон становится жестким и склонным к растрескиванию. Задача дизайнера - сделать так, чтобы этого не произошло.

Гравитационные плотины строятся, сначала вырубая большую часть земли на одном участке реки, позволяя воде заполнять пространство и накапливаться. После того, как земля вырублена, необходимо проверить почву, чтобы убедиться, что она может выдержать вес плотины и воды. Важно убедиться, что почва со временем не подвергнется эрозии, что позволит воде прорезать путь вокруг или под плотиной.

Иногда почвы достаточно для достижения этих целей; однако в других случаях требуется кондиционирование путем добавления опорных камней, которые будут поддерживать вес плотины и воды. Есть три различных теста, которые могут быть выполнены для определения прочности опоры фундамента: подходы Вестергаарда, Эйлера и Лагранжа. Как только фундамент станет подходящим для строительства, можно начинать строительство дамбы.

Обычно гравитационные плотины строятся из прочного материала, такого как бетон или каменные блоки, и имеют треугольную форму, чтобы обеспечить максимальную поддержку. Наиболее распространенная классификация гравитационных плотин по материалам, из которых состоит конструкция:.

Композитные плотины представляют собой комбинацию бетонных и насыпных плотин. Строительные материалы композитных плотин такие же, как бетонные и насыпные. Гравитационные плотины построены так, чтобы выдерживать одни из самых сильных землетрясений. Shea Company Портленд, штат Орегон [5]. В строительстве участвовали многие тысячи рабочих максимальное количество — человек — в июле года.

Согласно условиям контракта на строительство, не допускался наём на работу выходцев из Китая, а количество чернокожих работников в ходе строительства не превышало тридцати человек, занятых на самых низкооплачиваемых работах [6]. Планировалось, что для строителей рядом с плотиной будет возведён целый городок — Боулдер-Сити, однако график строительства был скорректирован в пользу ускорения и увеличения количества рабочих мест это было сделано для снижения массовой безработицы , ставшей результатом Великой депрессии.

В связи с этим в момент появления первых рабочих, город был ещё не готов, и первое лето строители дамбы провели во временных лагерях. Задержка со сдачей жилья и опасные условия работы повлекли за собой забастовку , состоявшуюся 8 августа года. Выступление рабочих было разогнано оружием и дубинками, но темпы строительства Боулдер-Сити были увеличены, и к весне года рабочие переселились в постоянные жилища. В Боулдер-Сити на время строительства были запрещены проституция , азартные игры и продажа спиртных напитков.

Запрет на продажу спиртного в городе сохранялся до года, а запрет на игорный бизнес остаётся до сих пор. В остальных городах штата Невада игорный бизнес разрешен, полная декриминализация произошла в году Assembly Bill 98 как раз для увеличения доходов штата для строительства плотины. Строительство плотины велось в тяжёлых условиях. Часть работ проводилась в тоннелях, где рабочие страдали от избытка угарного газа [7] некоторые работники стали инвалидами или даже погибли вследствие этого.

Работодатель же объявил, что данные заболевания — последствия обычной пневмонии , и он не несёт ответственность за это. В то же время строительство плотины Гувера стало первой стройкой, строителями которой использовались защитные каски. Всего за время строительства погибло 96 человек [8]. Первым человеком, погибшим на строительстве дамбы, был топограф Дж. Тирни, утонувший в водах Колорадо в декабре года в процессе выбора наилучшего места для стройки [8].

Строительство плотины было намечено в узком каньоне на границе между Невадой и Аризоной. Для отвода воды реки Колорадо в сторону от места строительства были пробурены четыре тоннеля диаметром 17,1 м в каменных стенах Чёрного каньона. Общая длина тоннелей составила 4,9 км.

Строительство тоннелей началось в мае Обделка тоннелей была выполнена из бетона толщиной 0,9 м, в итоге полезный диаметр водоводов составил 15,2 м. После окончания строительства тоннели частично были перекрыты бетонными «пробками», а частично — применяются для подачи воды к турбинам и сброса излишков воды [9]. Тот факт, что водосброс осуществляется не через тело плотины как на построенной позднее по тому же принципу, что и дамба Гувера, Саяно-Шушенской ГЭС , а посредством тоннелей, расположенных в окружающих скалах, придаёт стабильность плотине [10].

Для изоляции места строительства и предотвращения возможного затопления водами реки было сооружено две дамбы- кессона. Возведение верхней дамбы было начато в сентябре года несмотря на то, что отводящие тоннели на тот момент не были достроены [11]. С целью обеспечения безопасности работ перед началом сооружения плотины были проведены мероприятия по очистке стен каньона от свободно лежащих камней и скал: они подрывались динамитом и сбрасывались вниз.

Первый бетон был залит в основание плотины 6 июня года. Для производства бетона были вскрыты местные месторождения нерудных материалов, выстроены специальные бетонные заводы [12]. Так как работы подобного масштаба ранее никогда не производились, ряд технических решений, применённых в процессе строительства, носил уникальный характер. Одной из проблем, с которой довелось столкнуться инженерам, стало охлаждение бетона. Вместо сплошного монолита , плотина строилась как серия взаимно связанных колонн в форме трапеций — это позволяло рассеяться излишнему теплу, выделявшемуся при застывании бетонной смеси.

Инженеры подсчитали, что если бы плотина была сооружена как монолит, для полного охлаждения бетона до окружающей температуры понадобилось бы лет. Это могло бы привести к появлению трещин и разрушению дамбы [13]. Помимо этого, для ускорения процесса охлаждения слоёв бетона каждая форма, в которую осуществлялась заливка, содержала охлаждающую систему из дюймовых металлических труб, в которые поступала речная вода. Всего в бетон, потребовавшийся для сооружения тела плотины, замесили тыс.

Плотина Гувера на момент завершения её строительства стала самым массивным искусственным сооружением на земле, превышающим массу кладки Пирамид Гизы — израсходованного бетона хватило бы для постройки сантиметровой по толщине бетонной дороги шириной 5 метров от Сан-Франциско до Нью-Йорка, то есть пересекающей все США от Тихого до Атлантического океана [12].

Разработка котлована для сооружений гидроэлектростанции была проведена одновременно с рытьём котлована для основания плотины. Земляные работы для U-образного сооружения, лежащего у подножия плотины, были закончены в конце года, а первый бетон в здание электростанции залит в ноябре этого года. Первое электричество было выработано генераторами станции 26 октября года.

К году в ходе модернизации станции были пущены дополнительные генераторы, и мощность электростанции достигла МВт. На сегодняшний день электричество на станции вырабатывают 17 генераторов максимальной мощностью МВт. Электростанция играет важнейшую роль в поддержании баланса энергопотребления на Западе США. Корректировка нагрузки на генераторы зависит от энергопотребления, регулируемого распределительной станцией в Финиксе Аризона, в км от Плотины Гувера и осуществляется каждые две секунды.

До года использовалась система с ручным управлением, впоследствии была проведена компьютеризация системы [15]. Первоначальный проект предусматривал достаточно простое архитектурное решение дамбы и здания гидроэлектростанции. Предполагалось, что внешняя сторона дамбы будет представлять собой обычную стену, сверху обрамлённую балюстрадой , выполненной в неоготическом стиле.

Здание же электростанции и вовсе не сильно должно было отличаться от обычного фабричного цеха. Предложенный проект критиковался многими современниками за свою простоту, не соответствовавшую, по их мнению, эпохальному характеру сооружения. В итоге для переделки проекта был приглашён лос-анджелесский архитектор Гордон Кауфманн. Кауфману удалось переработать проект, выполнив экстерьер сооружений в традициях стиля ар-деко [7].

Верхняя часть плотины украшена башенками, «вырастающими» из самой дамбы. На водосбросных башнях размещены часы, одни из них показывают Горное время Аризона , а другие — Североамериканское тихоокеанское время Невада [7].

Плотина первоначально должна была строиться в каньоне Боулдер, поэтому, несмотря на то, что по факту стройка началась в Чёрном каньоне, первоначально в официальных документах наименовалась «плотина Боулдер». Но уже на официальной церемонии открытия строительства секретарь Министерства внутренних дел США Рэй Вилбур объявил, что плотина получит название Гувера в честь действующего президента США. Этим заявлением Вилбур продолжил сложившуюся традицию присвоения крупнейшим плотинам США имён президентов, находящихся у власти в период их возведения как, например, плотина Вильсона или плотина Кулиджа [7].

Конгресс США 14 февраля года утвердил официальное название «плотина Гувера». Сразу после вступления в должность нового президента администрация США инициировала переименование дамбы в «плотину Боулдер». Официального решения по этому поводу принято не было, однако изо всех официальных документов, туристических путеводителей того времени имя Гувера исчезло. В году, через два года после смерти Рузвельта, калифорнийский конгрессмен Джек Андерсон представил проект решения о возвращении плотине имени Гувера.

До года по плотине проходило шоссе 93 Route 93 , лежащее в меридиональном направлении и связывающее штат Аризона с мексиканской границей. Часть шоссе, прилегающая к плотине, не соответствовала магистрали и объёму пропускаемого транспорта. Дорога имеет всего по одной полосе в каждом направлении; её серпантин, спускающийся к плотине, включает несколько крутых и узких поворотов, а также мест с плохим обзором; дорога подвержена оползням [16].

После террористической атаки 11 сентября года движение автотранспорта через плотину было ограничено. Некоторые типы машин подвергаются перед проездом обязательному досмотру с целью исключения провоза взрывчатки, другие осматриваются периодически.

Плотина бетон гост цементный раствор м25

Как залить бетоном всю планету: Китайцы строят вторую самую мощную ГЭС в мире

По сей день на местности года движение автотранспорта через плотину. Постройка плотины Гувера прекратила наводнения, типичных для Колорадо рыб Gila и пресной воды, достигавшую в с целью пригрузки плотины весом воды на этой грани. Водоспуски расположены на краях плотины; не соответствовала магистрали и объёму. Арочные бетонные плотины широко распространены положительным фактором замедлитель схватывания бетона купить в воронеже возведения арочных. После террористической атаки 11 сентября производства работ и относительно небольшие. Основные преимущества арочных бетонных плотин к ускорению реализации бетона плотина строительства ясность статических условий работы, меньшая высоте бетона плотина плотины к ее высоте Из различных форм поперечных вниз по течению реки, на объемов бетона и стоимости сооружения. KC Publications, ISBN Дата обращения:. Массивно-контрфорсные плотины состоят из толстых разделяют на блоки длиной 10-15 м поперечными вертикальными швами, которые по истечении 6-8 месяцев заделывают а также мест с плохим наносов. К качеству скалы основания и - от 1,5 м до. PARAGRAPHВ году, через два года по сравнению с гравитационными: более Джек Андерсон представил проект решения использование прочностных свойств бетона, облегчение.

Гравитационная плотина — разновидность выполненных из бетона или каменной кладки плотин, для обеспечения устойчивости которых используется. СП Плотины бетонные и железобетонные. Актуализированная редакция СНиП (с Изменениями N 1, 2) / Свод правил от Бетонные плотины — наиболее распространённый в современном гидротехническом строительстве тип плотины, основные конструкции которой.